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        青島商業(yè)綜合體，由一棟超高層辦公樓及高層裙樓（銀座商場）兩部分組成。整組建筑地下室部分東西總長123.550m，南北總寬125.900m；地上部分東西總長112.160m，南北總寬118.350m。

超高層辦公樓（即A區(qū)辦公樓）位于整組建筑的東南部分，為地下三層、地上三十七層B級高層建筑。高層裙樓（即B區(qū)商業(yè)）位于整組建筑的西部及北部，為地下3層，地上6層建筑物。

        本工程地下部分連為整體，地上部分設置抗震縫，將整個結構分為三個獨立的結構單元：超高層辦公樓及與之連為一體的裙樓部分為A區(qū)，A區(qū)北側(cè)的商業(yè)裙樓部分為B區(qū)，A區(qū)西側(cè)的商業(yè)裙樓部分為C區(qū)，青島銀座結構分區(qū)示意圖見圖1。

         2011年開工建設，至檢測該建筑已施工至±0.000m標高處。在建設過程中，于2012年5月初發(fā)現(xiàn)地下室存在起拱、上浮現(xiàn)象，部分梁、柱、板以及剪力墻等構件出現(xiàn)開裂現(xiàn)象。

該建筑物C區(qū)地下室上拱、上浮主要集中在C區(qū)，經(jīng)檢測：
I）現(xiàn)澆混凝土構件的抗壓強度、鋼筋配置、截面尺寸滿足原設計要求，框架梁的撓度值滿足規(guī)范要求；地下三層~地下一層共測試170棵框架柱的垂直度，79棵框架柱的不滿足規(guī)范要求，合格率為53.5%；各層相對標高有一定的對應關系，即相對較大（或較小處）在同一位置；地下一層地面與地下一層頂?shù)南鄬烁咭灿幸欢▽P系。因此樓面或板底存在的高差，主要是由于基礎變形（上浮或下沉）引起的。

 
圖1  分區(qū)平面示意圖

II）構件開裂情況檢測結果
（1）框架柱及框架梁
地下三層4-10~B~H軸間以及2-6~A-D軸間弧形區(qū)域框架柱開裂較嚴重，地下二層及地下一層框架柱在D-G~4-8軸間開裂較嚴重；開裂部位主要集中在柱上端、下端，下端較上端開裂嚴重；柱開裂較嚴重側(cè)面，柱的上端與下端大多位于相對側(cè)面；開裂較嚴重框架柱的裂縫形式為一側(cè)面水平裂縫，相鄰側(cè)面為斜裂縫；部分框架柱下部存在明顯的受拉開裂及受壓開裂區(qū)域；框架梁開裂較明顯，裂縫在梁端的開裂形式主要為豎向裂縫和斜裂縫兩種，部分構件開裂較嚴重。
經(jīng)分析可知，主要是由于地基沉降（或上?。┳冃尾灰恢乱鸬摹?br data-filtered="filtered" style="box-sizing: border-box; margin: 0px; padding: 0px;"/>（2）剪力墻
地下三層C區(qū)10~A-B軸墻體、8~A-B軸墻體以及1/E~2-3軸間墻體裂縫的開裂形式均為斜裂縫，且裂縫走向為下端指向地基變形較大一側(cè)，上端指向地基變形較小一側(cè)，上述墻體裂縫主要是由于地基沉降（或上浮）變形不一致引起的。
地下三層~地下一層其他墻體裂縫以豎向裂縫為主，剪力墻的開裂，主要是由于溫度變化及混凝土收縮引起的；地基沉降（或上?。┳冃尾灰恢录觿×肆芽p的開裂及發(fā)展。

III) 地層、抗浮錨桿試驗結果
(1)通過取芯檢測，各孔芯樣地層情況與原記錄基本一致。1#、2#孔位于中粗?；◢弾r地層，3#、5#孔位于糜棱巖地層，4#、6#孔位于碎裂巖地層。所抽檢防水板的混凝土強度滿足設計要求。
（2）通過錨桿抗拔試驗：
所測抗浮錨桿設計抗拔承載力極限值為520kN，抗拔試驗所測極限承載力分別為338kN和492kN，未達到設計要求。由于地下室防水板在上浮時對錨桿造成較大損害，且錨桿周圍巖體產(chǎn)生松動導致其承載力降低，因此抗拔試驗結果不能反映原設計狀態(tài)，僅可作為下一步進行抗浮驗算的參考依據(jù)。
IV）抗浮加固建議：
（1）原500mm防水底板（包括B區(qū)、C區(qū)，A區(qū)設置防水板位置）上部新增鋼筋混凝土筏板，筏板厚度1.0m，并與原基礎形成整體。
（2）產(chǎn)生上浮區(qū)域巖石地基進行高壓注漿處理。
（3）C區(qū)未進行抗浮錨桿施工區(qū)域，按照原抗浮錨桿設計方案進行施工，但抗浮錨桿應進行二次注漿。
（4）16-17軸區(qū)域僅±0.000以下有建筑物，該區(qū)域已按設計要求施工了抗浮錨桿，該區(qū)域需對抗浮錨桿進行加強。
（5）B區(qū)、C區(qū)上部主體結構施工完成之前不得停止降水。
根據(jù)上述檢測結果，對上部結構進行了加固處理；并采取了增設了錨桿。